最新刊期
      2005 年 第 卷 5 期
      • 耿慧远,李言祥,陈祥,王雪
        2005(5): 257-259.
        摘要：研究了B含量及保温时间对Al 7Si合金凝固组织和冷却曲线的影响。利用热分析技术测量了冷却曲线共晶凝固段的特征值,利用图像分析技术测量了共晶Si相平均面积、形状指数。结果显示B的加入对Si相形状指数和冷却曲线特征值的影响不大;在一定的晶粒尺寸范围内共晶Si相平均面积随着初晶晶粒尺寸的减小而减小。  
        关键词：亚共晶铝硅合金;细化;变质   
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      • 2005, 0(5): 259.
          
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      • 张强,黄朝晖,仝建民
        2005(5): 260-261.
        摘要：采用定向凝固无余量精铸工艺,制造接近于空心涡轮叶片壁厚的管状薄壁试样（δ=1 .0～1 .4mm） ,研究了一种新型定向凝固高温合金的薄壁性能。结果表明,薄壁试样的持久性能与标准试样（直径5mm）相比无明显下降,说明在本试验条件下,该合金的薄壁效应不明显,从工艺因素和显微组织方面讨论了试验结果。  
        关键词：高温合金;涡轮叶片;薄壁效应   
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      • 赵芳霞,罗驹华,张振忠,陈传文
        2005(5): 262-264.
        摘要：采用全浸泡腐蚀试验,系统研究了Ni P 纳米TiO2 复合镀层在HCl、H2 SO4、HNO3、NaOH和NaCl溶液中的耐腐蚀性能。结果表明,Ni P 纳米TiO2 复合镀层比Ni P化学镀层具有更优异的耐酸、耐碱、耐盐腐蚀的性能;复合镀层在盐和碱性腐蚀液中的耐蚀性优于酸性腐蚀液;Ni P 纳米TiO2 复合镀层在不同腐蚀液中的腐蚀形态明显不同,复合镀层在NaOH、NaCl和HCl溶液中的腐蚀形态为均匀腐蚀型,而在H2 SO4和HNO3强氧化性介质中的腐蚀形态则为点蚀穿透型;保持镀层在腐蚀液中的完整性对提高镀层的耐腐蚀性能至关重要。  
        关键词：Ni-P-纳米TiO2;复合镀层;耐蚀性   
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      • 张显飞,赵忠兴,金光,王松涛
        2005(5): 265-267.
        摘要：用SGJ Ι型铝液质量检测仪检测铝液质量,探讨了相关工艺参数对减压凝固试样密度值的影响,分析了密度值数据,对照减压凝固试样密度值与常压砂型针孔度等级的对应关系,得到了减压凝固试样密度法的最佳工艺参数,验证了使用该仪器在铝精炼效果检测中的可靠性和稳定性。  
        关键词：铝液;密度;检测   
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      • 闫军,易建政,崔海萍,卢海星,赵忠民,刘晶芝
        2005(5): 268-269.
        摘要：研制了一种以Al2 O3为填料的耐磨涂料,利用耐磨涂料来修复铝合金部件表面的阳极氧化膜,给出了以Al2 O3为填料的配方及主要性能指标,重点研究了利用共沸蒸馏法处理Al2 O3微细粉体表面对涂料耐磨性的影响,并分析其成因,利用IR分析了处理前后粉体表面基团的变化,并用SEM观察粉体在树脂中的分散状态。涂层性能测试结果表明,加入经过表面处理的Al2 O3后,其耐磨性、附着力明显提高,摩擦质量损失降低了43%。  
        关键词：阳极氧化膜;耐磨涂料;Al2O3;表面改性;耐磨性   
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      • 郑伟超,李培杰,郭旭涛,曾大本
        2005(5): 270-272.
        摘要：对纯镁及AZ91D镁合金中添加富铈混合稀土的收得率及其各元素含量的变化规律进行了研究。试验结果表明,混合稀土的收得率随着其添加量的增加而降低,添加适量的混合稀土,纯镁中的混合稀土收得率可达到75 %以上,AZ91D合金中的混合稀土收得率可达到90 %以上;镁熔体对混合稀土存在着吸收极限,该试验条件下纯镁的吸收极限为1 .6 %左右,AZ91D合金的吸收极限为1 .9%左右;添加适量的混合稀土可降低纯镁及AZ91D合金中的Cl元素含量至1 0 -5以下;添加混合稀土会降低镁熔体中的Al含量,对合金元素Zn、Mn以及杂质元素Fe、Cu、Ni、Si的含量不产生影响。  
        关键词：镁合金;混合稀土;收得率;元素含量   
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      • 李慧中,张新明,陈明安,周卓平,龚敏如
        2005(5): 273-275.
        摘要：采用金相、透射电镜、扫描电镜、硬度测试等手段,研究了2 5 1 9铝合金在1 80℃时效组织与性能的变化。结果表明,2 5 1 9铝合金在1 80℃时效时具有3阶段时效特征:①时效5h ,合金沿晶界析出少量不连续的θ（或θ′）相,晶内未见明显的析出物;②峰值时效,合金晶内普遍析出强化相θ″相,晶界析出θ（或θ′）相呈链状连续分布;③时效2 0h ,晶界析出θ（或θ′）相粗化、球化并且呈离散分布,晶内析出θ′相变粗。随着时效时间的延长,合金的伸长率逐渐降低。  
        关键词：2519铝合金;时效;显微组织;力学性能   
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      • 2005, 0(5): 275.
          
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      • 张均艳
        2005(5): 276-277.
        摘要：DSC分析作为材料测试中的重要方法之一,常用于分析材料在加热及冷却过程中热量、热焓及比热容的变化等物理参数,具有其他方法不可替代的作用。主要介绍了DSC测量试验中基线的测量与应用效果,对减小误差起到关键作用。结果证明,不同质量的坩埚会对基线产生不同的影响,并进一步影响到试验数据的分析。  
        关键词：热分析;DSC;基线;基线测量   
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      • 周泽衡
        2005(5): 278-279.
        摘要：高水平精铸件产品包括航空、航天工业用涡轮叶片、叶轮,燃气轮机用叶轮,增压器涡轮,钛合金精铸件以及大型薄壁复杂铝合金铸件等。这一类精铸件的共同特点是工艺难度大、质量要求高、附加值高。近2 0多年来,在引进国外先进技术和装备的基础上,我国高水平精铸件生产得到快速发展,其工艺水平和产品质量均有大幅提高。并介绍了我国相关企业的生产与技术近况。  
        关键词：高水平精铸企业;精铸产品;精铸生产;精铸技术   
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      • 2005, 0(5): 279.
          
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      • 李邦盛,王狂飞,吴士平,米国发,毕维升,郭景杰,傅恒志
        2005(5): 280-283.
        摘要：提出了广度关联搜索孤立区的新方法,结合等效液面收缩量法对TiAl合金精铸叶片缩孔形成过程进行了数值模拟,并预测了铸件缩孔的大小及产生的位置。采用熔模精铸工艺浇注了TiAl合金叶片,并对铸件进行了解剖,解剖断面与数值模拟结果进行了对比,模拟结果与解剖结果基本符合。表明这种模拟缩孔的方法可以准确地预测缩孔的大小和缩孔的位置。  
        关键词：TiAl合金;熔模精铸件;数值模拟;缩孔;孤立区   
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      • 刘永刚,陈光,孙国雄
        2005(5): 284-286.
        摘要：在显微偏析数值模拟中,宏/微观模型通过潜热处理相互耦合。潜热模型直接决定着模拟结果的准确性。将近期先进的潜热处理模型引入显微偏析数值模拟,对Al 4 .5Cu合金铸锭显微偏析的形成进行了数值模拟。在模型中考虑了树枝晶粗化、固相溶质逆扩散、枝晶尖端过冷、随温度变化的溶质扩散系数等动力学因素,微观数值方法中采用变网格技术跟踪移动界面,通过迭代求解溶质扩散方程和溶质守恒方程计算显微偏析参数。在简化耦合算法的情况下,模拟结果与试验结果符合。  
        关键词：潜热;显微偏析;数值模拟   
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      • 2005, 0(5): 286.
          
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      • 张诗昌,蔡启舟,王立世,魏伯康
        2005(5): 287-290.
        摘要：高温拉伸试验结果表明,压铸AZ91 + 1 %Y及AZ91 + 1 %MM合金的高温强度明显高于AZ91合金,且AZ91 + 1 %Y优于AZ91 + 1 %MM。添加Y及含Ce、La的混合稀土（MM） ,在压铸AZ91 + 1 %Y合金中形成了块状的Al2 Y ,在AZ91 + 1 %MM合金中形成了杆状的Al4（Ce ,La）化合物,它们都具有较高的热稳定性以及较高的显微硬度,因此造成合金的强化。计算了AZ91 + 1 %Y及AZ91 + 1 %MM合金中位错挣脱Y原子和Ce原子束缚所需的临界应力σc,结果表明,同一温度下,AZ91 + 1 %Y合金的σc大于AZ91 + 1 %MM合金的,这也是AZ91 + 1 %Y具有比AZ91 + 1 %MM更高强度的原因之一。  
        关键词：压铸镁合金;钇及混合稀土;高温性能   
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      • 胡彦辉,王运诚
        2005(5): 290-291.
        摘要：电刷端盖压铸件为圆形端盖类零件。针对电刷端盖压铸件结构及工艺要求,选择端盖口部大端面为动静模分型面,铸件上各成形小孔由动静模型芯对接组成,浇注系统采用中心浇道。由于抽芯距离短,采用斜销抽芯。  
        关键词：电刷端盖;压铸模;中心浇道;斜销抽芯   
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      • 2005, 0(5): 291.
          
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      • 叶益民,孙文辉,李朝阳
        2005(5): 292-293.
        摘要：介绍了用欧姆龙CPM2AE 6 0CDR A可编程控制器替代光洋SR 2 0可编程控制器在J1116型卧式冷室压铸机中的应用,阐述了系统组成,软硬件的实现,输入、输出接口的转换及控制系统的改进方法。  
        关键词：PLC;压铸机;控制系统   
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      • 陈冰
        2005(5): 294-297.
        摘要：介绍熔融石英作为制壳耐火材料在美国已大量采用,熔融石英具有密度小、热膨胀率低、透气性好、抗蠕变能力强、容易充型和脱壳等特点。对比了熔融石英和锆石的优缺点。由于熔融石英在价格和性能方面的优势,在我国精铸行业的推广应用具有迫切性和现实性。  
        关键词：熔融石英;铝硅系耐火材料;锆石;制壳   
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      • 2005, 0(5): 297.
          
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      • 孙延明,吴连凯
        2005(5): 298-255.
        摘要：精密铸造生产中,碳素钢精密铸件因含碳量高,浇注过程中吸气、氧化严重,铸件表面容易出现渣、气孔,主要集中在组树方案中铸件的上表面,影响铸件的外观及质量。在常规方法不能完全解决的情况下,引入砂模铸造工艺设计方法,通过外加直浇道,钢水从外加直浇道中注入型壳,使钢水在型壳内平稳上升,产生的气及渣随同钢水通过内浇道顺利浮出铸件,避免组树方案中铸件上表面产生渣气孔,改善铸件表面质量,减少铸件后期的修补成本。  
        关键词：组树方案;砂模铸造;渣、气孔;外加直浇道   
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      • 张振国
        2005(5): 299-301.
        摘要：采用分步（部分 整体）成型工艺,电渣熔铸出大直径内燃机曲轴毛坯,并测定了铸件的化学成分及非金属夹杂和低倍组织。电渣熔铸的工艺要点是采用熔点低、流动性好的四元渣系[质量分数为（ 2 0 %～3 0 % ）的CaF2 、（ 2 0 %～3 0 % ）的Al2 O3 、（ 1 5 %～2 0 % ）的CaO、（ 1 5 %～2 0 % ）的MgO] ,并对其进行预熔处理除氢,通过提高渣的纯度来防止熔接区夹渣;采用冷却能力较强的紫铜做结晶器工作面,冷却水压>0 .5MPa ,流速>4m/s ,结晶器出水温度<5 0℃,为防止裂纹,结晶器采用柔性连接技术。结果表明:电渣熔铸件成分均匀,组织致密,疏松与偏析大为减少,硫含量降低6 0 % ,磷含量降低2 0 % ;铸后采用80 0℃退火,可得到良好的强韧性配合。  
        关键词：自耗电极;电渣熔铸;分步成型;预处理;熔接区   
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      • 刘强,张翔,崔建忠,刘晓涛,许光时
        2005(5): 302-303.
        摘要：通过对引进上引法无氧铜杆生产线的技术改造,试制了无氧铜接触线,并研究了无氧铜接触线加工工艺及产品性能。结果表明:Fe含量对无氧铜接触线电阻率影响较大,对于85mm2 无氧铜接触线,在w（Fe）超过2 0×1 0 -6时,电阻率超标;S、O、H含量对其强度及电阻率影响不大,但对其塑性影响较大,当w（S）超过3 8×1 0 -6、w（O）超过8×1 0 -6、w（H ）超过0 .6×1 0 -6时,无氧铜接触线塑性显著下降。S含量取决于电解铜原料,Fe、O、H含量取决于上引法连铸的生产工艺过程。  
        关键词：无氧铜接触线;上引法;力学性能;电阻率;吸气   
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      • 秦延庆,薛志勇,吴春京
        2005(5): 304-306.
        摘要：在双金属连铸铜包铝复合棒坯试验中,出现不同过渡层的制品。对试验中出现的不同制品进行分析研究,结合试验条件分析其中的极端现象———芯部全为化合物的试样的成分及其产生的原因,在此基础上进一步探讨如何控制过渡层的厚度,改进产品质量。  
        关键词：双金属连铸;铜包铝复合棒坯;过渡层;化合物;温度;拉速   
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      • 连峰,李廷举,胡国兵
        2005(5): 306-308.
        摘要：分别对亚共晶Al 6Si合金和共晶Al 12 .6Si合金进行Na变质处理,发现对于亚共晶Al 6Si合金,重熔使Na变质失效,而施加静磁场条件下,重熔没有使Na变质失效。对于共晶Al 12 .6Si合金,同样在变质剂反应温度保温2 0min ,施加静磁场的条件下,共晶硅细化,并呈现一定程度的粒状化,其变质效果明显优于不施加静磁场的情况。延长保温时间至40min ,不施加静磁场时出现了变质衰退现象。但在施加静磁场条件下,变质衰退现象相对较轻,即静磁场具有延长变质有效时间的作用。分析认为这是静磁场抑制对流作用的结果。  
        关键词：静磁场;铝硅合金;变质处理;共晶硅;重熔   
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        发布时间：2023-12-18
      • 姚秀军,边秀房,尹奎波
        2005(5): 309-311.
        摘要：通过用HYSCANⅡ测量不同过热度和镁含量的铝镁合金熔体中的氢含量,研究了铝镁合金熔体过热度、镁元素和氢含量的关系。试验结果表明,铝镁合金熔体中的氢含量随温度的升高而增加;氢在铝镁合金熔体中的存在形态不同,其可逆性也不同;通过热速处理可大大减少过热铝镁合金熔体中的氢含量;铝镁合金液吸氢的程度主要取决于镁对铝液表面氧化膜性质的改变。  
        关键词：氢含量;过热温度;热速处理;Al-Mg合金   
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        发布时间：2023-12-18
      • 修毓平
        2005, 0(5): 312.
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 李四年,宋守志,余天庆,陈慧敏,张友寿,郑重
        2005(5): 313-315.
        摘要：采用正交试验方法研究了纳米碳管加入量、复合温度、搅拌时间等关键工艺参数对用铸造方法制备纳米碳管增强镁基复合材料过程的影响,并探讨了这些工艺参数对复合材料力学性能和显微组织的作用。试验结果表明,纳米碳管（CNTs）加入能明显细化复合材料的晶粒组织,提高了复合材料的抗拉强度和伸长率,且在所探讨的3个工艺参数中,CNTs对材料的力学性能影响最大,其含量约为1 .0 %时力学性能最好;其次是温度取较低（ 6 80℃）为好;搅拌时间在3min时,其综合性能较好。另外,给出了材料拉伸强度较好和伸长率较好的3个影响因素的最优组合。  
        关键词：镁基复合材料;纳米碳管;工艺;正交试验   
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        发布时间：2023-12-18
      • 2005, 0(5): 315.
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 江润莲,赵玉涛,孙建祥
        2005(5): 316-318.
        摘要：采用Al Zr（CO3） 2 KBF4体系用熔体反应法成功合成了新型颗粒增强铝基复合材料。XRD和SEM分析表明,Zr（CO3） 2 和KBF4与铝液反应生成了ZrB2 、Al2 O3、Al3Zr颗粒,颗粒尺寸细小,且弥散分布于基体中,其平均尺寸约为80～90nm ;拉伸试验结果显示。Al Zr（CO3） 2 KBF4体系反应生成的复合材料的抗拉强度和屈服强度随着反应物加入量的增加均显著提高,复合材料的抗拉强度为1 5 0 .3MPa ,较铝基体的78.0MPa提高了92 .7% ;屈服强度为1 1 3.7MPa ,较铝基体的42 .0MPa提高了1 70 .7% ;复合材料的伸长率先升后降;由复合材料的拉伸断口SEM可知,随着反应物质量增加,塑性变形区减小,但仍然是塑性断裂。  
        关键词：Al-Zr-O-B体系;熔体反应法;铝基复合材料;微观组织;力学性能   
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        发布时间：2023-12-18
      • 李俊刚,尹冬松,金云学
        2005(5): 319-320.
        摘要：用熔铸法制备了TiN/Ti复合材料,并用SEM和XRD研究复合材料的微观组织和相组成,分析了TiN的形成过程。结果表明,所制备的复合材料增强相分布均匀,成麦穗状连续线状分布。对其SEM照片的研究表明,TiN形态为尖角小片状、片状或块状,颗粒大小在2～8μm ,TiN颗粒与基体界面干净,无反应层。  
        关键词：钛合金;复合材料;微观组织;TiN;熔铸法   
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        发布时间：2023-12-18
      • 2005, 0(5): 321.
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 2005, 0(5): 322.
          
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        发布时间：2023-12-18
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