最新刊期
      2003 年 第 卷 5 期
      • 程和法
        2003(5): 1-3.
        摘要：在应变率分别为 10 -3 s-1,60 0s-1和 160 0s-1条件下对开孔泡沫Al Mg合金进行了压缩试验 ,测量了不同应变率下材料的压缩应力 应变 （σ -ε）曲线 ,研究了应变率的变化对这种Al合金泡沫的压缩性能和吸能性的影响。试验结果表明 :这种开孔结构的泡沫Al Mg合金具有明显的应变率效应 ,随应变率的提高 ,其屈服强度和流动应力升高 ;因此 ,与静态下相比 ,动态压缩下的吸能性上升 ,而对应的应力也随之提高。  
        关键词：力学性能;动态压缩;应变率效应;泡沫Al-Mg合金   
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        发布时间：2023-12-18
      • 谢盛辉,曾燮榕,汤皎宁,陈康华,刘红卫
        2003(5): 3-6.
        摘要：研究了反应离心熔渗法制备高体积比SiCp/Al复合材料的工艺过程及其抗弯强度。结果表明 :通过适当的粒度配比 ,可在低温、低离心力下熔渗制备组织均匀的高体积比SiCp/Al复合材料 ,SiC颗粒体积分数可达到 63 % ;复合材料的强度在很大程度上依赖于SiC颗粒尺寸及界面反应程度 ,合适的界面结合及细SiC颗粒的掺入有利于复合材料强度的提高 ;基体热处理改变了SiC颗粒所受应力状态 ,提高了复合材料的强度 ,其最高值可达 5 19MPa。  
        关键词：高体积比SiCp/Al复合材料;界面反应;粒度配比;抗弯强度   
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        发布时间：2023-12-18
      • 赵红亮,翁康荣,关绍康,楼琅洪,李英敖,赵惠田,胡壮麒
        2003(5): 7-8.
        摘要：研究了强化处理对Al2 O3 /SiO2 纳米复合陶瓷型芯高温变形的影响规律 ,结果表明 :强化处理对Al2 O3 /SiO2 纳米复合陶瓷型芯高温变形的影响很大 ,15 5 0℃保温 1h的高温挠度由强化前的 7mm降至强化后的 1mm。强化剂的浓度对陶瓷型芯高温变形的影响不明显 ,强化次数对陶瓷型芯高温变形的影响相对较大。强化后的陶瓷型芯中出现了莫来石新生片状晶 ,减少了型芯的高温变形。  
        关键词：强化;纳米复合陶瓷型芯;高温变形   
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      • 王顺成,占国灿,陈彦博,李英龙,温景林
        2003(5): 9-11.
        摘要：在ZL10 1合金熔体中分别或同时添加不同量的Al 10Sr和Al 5Ti 0 .2C ,保温不同时间 ,利用光学显微镜和电镜扫描 ,研究了Al 10Sr ,Al 5Ti 0 .2C对ZL10 1合金组织的影响规律。试验结果表明 ,向ZL10 1合金中添加质量分数为 0 .5 %的Al 10Sr ,可使共晶Si从粗大的针、片状转变为细小的短纤维状 ,同时促进了α Al枝晶的形核生长 ,晶粒尺寸在 10 0～ 2 5 0 μm之间。若添加质量分数为 0 .2 %的Al 5Ti 0 .2C ,可使初生α Al晶粒成为 40～ 70 μm的等轴晶 ,对共晶Si也有一定的变质作用。当同时加入Al 10Sr和Al 5Ti 0 .2C时 ,α Al枝晶和共晶Si同时得到细化和变质 ,这主要归功于Al 10Sr和Al 5Ti 0 .2C对ZL10 1合金细化变质的交互作用。  
        关键词：Al-10Sr合金;Al-5Ti-0.2C合金;ZL101合金;细化;变质   
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      • 赵中魁,周铁涛,刘培英,陈昌麒
        2003(5): 12-14.
        摘要：高Zn含量 （质量分数 ）的Al 11.8Zn 2 .9Mg 2 .6Cu 1.17Li合金铸态组织的晶界处存在大量第二相。 470℃均匀化2 4h后 ,仍有大量网状分布的晶界相存在。由于晶界相在 490℃开始熔化 ,很难通过提高固溶处理温度使它溶入基体。X 射线和EDX分析发现 ,晶界相富含Zn和Cu且与Al5Li3 Cu相结构相同 ,很可能是一种准晶相。  
        关键词：高Zn含量;Li;晶界相;准晶   
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      • 刘宏伟,罗承萍,刘江文
        2003(5): 14-17.
        摘要：探讨了钇和混合稀土对不同铝锌比的镁铝锌合金的显微组织、时效析出以及常温拉伸性能的影响。添加稀土元素之后 ,镁铝锌合金的铸态组织得到细化 ,并在显微组织中形成铝的稀土相 ;合金的时效峰值稍有提高 ,时效峰值的出现时间因为稀土元素的添加而有所滞后。添加稀土元素使镁合金的室温拉伸性能得到提高。  
        关键词：镁铝锌合金;混合稀土;时效;铝稀土化合物   
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      • 王平,路贵民,崔建忠,董维国
        2003(5): 18-19.
        摘要：利用电阻炉加热 ,采用正交设计方法 ,优化了半固态A3 5 6铝合金触变成形件轴瓦盖的热处理工艺 ,并进行了硬度测试。结果表明 :半固态成形后的轴瓦盖T6处理的最佳工艺制度为固溶温度 5 3 5℃ ,固溶时间 10h ,时效温度 165℃ ,时效时间 5h。其硬度值 （HV）为 116.85MPa ,此时析出相分布均匀 ,组织细小。  
        关键词：半固态;AlSi7Mg合金;触变成形;固溶时效;硬度;正交设计   
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      • 龙文元,蔡启舟,魏伯康,樊自田,梅俊,龚萍,王瑞平
        2003(5): 20-21.
        摘要：采用华铸CAE软件对球墨铸铁轮毂的凝固过程进行了模拟。通过模拟优化了铸造工艺 ,成功地消除了轮毂铸造过程中产生的缩孔、缩松缺陷。模拟结果与实际生产情况符合较好。结果表明 :计算机模拟能为工艺方案的评价和改进提供有效的参考依据。  
        关键词：轮毂;数值模拟;球墨铸铁   
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      • 沈桂荣,黄景福,张佳伟,孙学敏,周维方
        2003(5): 22-25.
        摘要：针对大平板类铝合金壳体铸件的外形尺寸大、结构复杂等特点 ,通过三维温度场数值模拟来揭示铸件的凝固过程。根据准固态力学行为和流变行为 ,进行应力场模拟 ,进而预测铸件在凝固过程中产生缩松、缩孔以及热裂和变形等倾向 ,合理地实现了铸件的铸造工艺优化设计。  
        关键词：大平板;壳体铸件;铸造工艺;优化   
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      • 郭洪民,危仁杰,杨湘杰
        2003(5): 26-28.
        摘要：按照复杂性研究思想 ,将元胞自动机理论和金属凝固理论相结合 ,建立了模拟凝固微观组织演变的宏微观耦合模型MicrosCA -Solidification。与原有元胞自动机模型相比 ,该模型考虑了溶质再分配和液相中溶质扩散机制 ,考虑了成分过冷、曲率过冷及界面各向异性对枝晶尖端局部过冷度和界面平衡温度的影响 ,可较细致地模拟晶粒的结构和形态转变。  
        关键词：微观组织模拟;元胞自动机模型;宏微观耦合模型   
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      • 苏娟华,李贺军,董企铭,刘平,康布熙
        2003(5): 29-31.
        摘要：利用神经网络对Cu Cr Zr合金时效温度、时间与硬度和电导率样本集进行学习 ,采用改进的BP网络算法———Levenberg Marquardt算法 ,建立了时效强化工艺BP神经网络模型。预测结果表明 :该BP神经网络可以充分挖掘样本蕴含的领域知识 ,可以对材料性能进行有效预测和分析。  
        关键词：Cu-Cr-Zr合金;时效强化;神经网络;Levenberg-Marquardt算法   
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      • 叶升平,吴志超,黄乃瑜,余雷,徐珍珍,王松林,谢明国
        2003(5): 32-34.
        摘要：引进国外消失模成套设备后 ,迅速实现发泡模具的国产化是扩大铸造产量的关键之一。安徽合力股份有限公司依托华中科技大学 ,在实施发泡模具国产化的进程中经历了 3个阶段。 3年来共开发出 6种箱体铸件的发泡模具 ,不仅满足了本集团的需求 ,还为国内外其他企业配套生产箱体类铸件 ,使消失模铸造不断发挥效益。  
        关键词：发泡模具;箱体铸件;消失模铸造（EPC）   
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      • 董涛,于秀娟,王学清
        2003, 0(5): 34-35.
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 李东南,罗吉荣,肖泽辉,毛有武,宋象军
        2003(5): 36-37.
        摘要：针对镁合金壳体件试模生产中出现的各种缺陷的特征 ,从形成机理、影响因素等进行分析 ,提出了相应的改进措施 ,最终生产出合格的铸件。试验时发现镁液浇注温度、铸型温度、比压、开始加压时间和保压时间是镁合金挤压铸造的关键工艺参数。适宜的挤压成形工艺参数为 :镁液浇注温度 690～ 72 0℃ ,铸型温度 2 0 0～ 2 5 0℃ ,开始加压时间 3～ 5s ,保压时间 10～ 2 0s。  
        关键词：挤压铸造;镁合金;缺陷   
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      • 苏志权,孟照亮,孙昌建
        2003(5): 38-40.
        摘要：详细论述了真空增压铸造的技术原理、工艺特性及技术优点。结合铝合金铸件大型、复杂、薄壁、整体化和高气密性的发展趋势 ,针对性地分析了真空增压铸造技术推广应用的适应性 ,并提出了相应的技术对策。  
        关键词：真空浇注;压力结晶;铝合金铸件   
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      • 顾金声
        2003, 0(5): 41-53.
          
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      • 许云祥
        2003(5): 42-45.
        摘要：为避免产生热裂应适当降低浇注温度 ,提高型壳温度。在浇注系统设计时 ,避免金属液冲击型腔 ,避免铸件 直浇道 横浇道形成框形结构等也是避免热裂的有效措施。防止铸件变形的措施有 :减缓铸件薄壁部位的冷却速度 ;改变蜡模组装方向 ,克服因重力产生的变形 ;尽量设置单个内浇道 ;增设防变形工艺肋 ;采用反变形和变形转移措施等。  
        关键词：熔模铸件;浇注系统;热裂;铸件变形   
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      • 孙延明
        2003, 0(5): 45.
          
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      • 吴春苗
        2003(5): 46-47.
        摘要：日晷由锡青铜铸造 ,其铸造技术的关键是防止大平面的变形和保证良好的充型以获得完整、清晰的表面。采用在日晷大平面背面设置加强筋和倾斜浇注工艺 ,成功地铸造完成了日晷铸件。  
        关键词：日晷;熔模精密铸造;青铜艺术铸件   
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      • 华德峻
        2003, 0(5): 48.
          
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      • 公志光,耿学庆,董林水
        2003(5): 49-50.
        摘要：用消失模铸造工艺来生产低合金钢铸件 ,和普通的水玻璃砂型铸件相比 ,在铸件的表面粗糙度和尺寸精度 ,以及消除某些铸造缺陷方面 ,都有其优越性。但也存在着铸件增碳、夹渣等新问题 ,需要从调整炉料配比 ,以及采用其他铸造和热处理的工艺措施来加以解决。  
        关键词：消失模;低合金钢;斗齿   
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      • 秦国治,易成华,张文婕,张常胜
        2003, 0(5): 51.
          
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      • 陆文龙,章安静
        2003(5): 52-53.
        摘要：介绍了用托辊式离心铸造机铸造外径80mm ,内径45mm ,长度 10 0 0mm的小口径厚壁ZG1Cr18Ni9Ti不锈钢离心铸管 ,用以代替棒材生产耐蚀机械密封挡圈。生产出的铸件符合耐蚀密封挡圈的技术要求。  
        关键词：离心铸造;厚壁铸管;变速浇注;排气   
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      • 谷岩森,武福存
        2003(5): 54-55.
        摘要：介绍在铝活塞铸造机金属型设计中 ,为了使设计的金属型使用可靠 ,并能获得优质铸件 ,须分析铸件的铸造工艺性 ,修正铸件的技术参数并采用合理的浇注系统 ,以保证充型和补缩。  
        关键词：铝活塞;金属型;铸造工艺性;浇注系统   
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      • 刘忠侠,宋天福,王明星,翁永刚,刘志勇,谢敬佩
        2003(5): 56-58.
        摘要：选用Ti质量分数为 0 .1%～ 0 .3 %的电解低钛铝合金 ,分别研究了钛对合金晶粒的细化效果和熔体保温时间对晶粒细化的衰退行为的影响 ,并与相应含钛量熔配低钛铝合金进行了对比。结果表明 ,随着Ti含量的增加 ,两种加钛方式的低钛铝合金样品晶粒得到明显的细化。随着保温时间的延长 ,所有合金的晶粒尺寸均不同程度发生了粗化 ,Ti对晶粒的细化效果明显发生了衰退。电解加钛铝合金晶粒细化效果的抗衰退能力优于熔配加钛铝合金 ,这种趋势对Ti的质量分数为 0 .1%～ 0 .2 %的合金特别明显。  
        关键词：电解低钛铝合金;晶粒细化;衰退   
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      • 雷静果,刘平,赵冬梅,康布熙,田保红
        2003(5): 59-61.
        摘要：研究了Cu Ni Si Cr合金在时效过程中 ,析出与再结晶的交互作用及其对合金性能的影响。研究结果表明 ,形变使合金时效析出相更加细小、弥散 ,析出对再结晶的形核和长大过程产生阻碍作用。在再结晶的形成和长大过程中 ,析出相在晶界前沿快速粗化或重新溶解 ,并在再结晶区域中重新析出 ,导致更加弥散的析出相分布。  
        关键词：Cu-Ni-Si-Cr合金;时效析出;再结晶   
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      • 武仲铭
        2003, 0(5): 61.
          
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      • 2003, 0(5): 62-63.
          
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