最新刊期
      1983 年 第 卷 3 期
      • 呼延青
        1983(3): 1-8.
        摘要：<正> 一、前 言 以往可供大量生产的金属成形工艺有两种:一种采用完全呈液态的金属成形,例如普通铸造;一种采用完全是固态的金属成形,诸如锻造、粉末冶金等。而美国在七十年代初期研究成功一种既非全呈液态,又非全呈固态的固—液态金属混合浆料铸造成形法,即具有流变性和触变性的半固态金属浆料铸造成形法。这种方法称之为流变铸造（Rheocasting）。  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 王书银
        1983(3): 9-15.
        摘要：<正> 一、前言 钢熔模铸件机械性能的检验,过去一直是从梅花试棒上取样。这种取样方法,存在试棒难以代表铸件的实际性能、合金液消耗多、机加工量大等问题。为解决上述不合理现象,国内外都进行了大量研究,试图用熔模单铸试样取代梅花试棒加工的试样,但多未成功。79—80年,原四机部“熔模铸件技术条件”部标编制小组对各种熔模单铸机械性能试样进行了较系统的试验。试验由国营黄河机器厂、长江机器厂和锦江电机厂  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 1983(3): 15-45.
        摘要：<正> 由湖北省教育局,湖北省科委联合主持,于83年6月12～14日在武汉召开了“铝轮、铲板等铝合金挤压铸造工艺鉴定会”。来自全国的20多个单位的近40名代表参加了会议。 自1972年以来,武汉水运工程学院液锻课题组结合生产,对铝合金的静压挤压铸造,挤压铸造和间接挤压铸造进行了较深入的研究,根据不同零件（如轮状件、细长件、大平面及壁厚悬殊件）采取  
          
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      • 傅恒志,史正兴,方晓华,薛玉芳,孙承业
        1983(3): 16-21.
        摘要：<正> 铸造高温合金中,初生碳化物的形态、大小及分布特性对材料的机械性能影响很大。但是对初生碳化物在凝固及加热过程中的形成及变化,迄今研究较少。本文以加入Hf、Ta的高温合金为对象,探讨初生碳  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 魏亚杰
        1983(3): 22-23.
        摘要：<正> 一、概 述 铸锭中等轴晶的形成,是凝固理论的重要组成部分,在生产中具有重要的实用价值。然而因形成的机理复杂,所以至今仍无一致的看法。现在较流行的说法约有五种: 1.本世纪五十年代初,Winegard和Chalmers提出的由于成分过冷而引起的内生生长形核说。  
          
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      • 林永新
        1983(3): 24-31.
        摘要：<正> 一、偏心胀型力计算公式 近几年来,压铸模的“偏心”问题引起压铸工作者的广泛重视。 众所周知,所谓胀型力是压射时各单元（型面、浇道,排溢系统及锁紧机构等）产生的反压力之总和,而锁模力是用来克服胀型力的。从压铸机说明书中可查到某压射比压下可压铸的最大投影面积,但在生产实践中,还应根据“偏心”问题计算出偏心胀型力的大小。  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 毛达明
        1983(3): 32-38.
        摘要：<正> 一、前 言 我们从一九七六年以来,先在单机上试验用磁型铸造法生产600砧机上部分铸钢件,取得了各项工艺参数,建成了CXX-866磁型铸造生产线,进行批量生产。共浇注200余吨钢液,最小铸件重量为800克,最大铸件重量为130公斤,共万余件,三十九种各类形状规格的铸钢件及其它铸件。装在一千多台砧机上使用,质量稳定。  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 龚建森,李元元,胡城立,蒋南忠,陈建国,田荣璋,奚琴声,陈亚兵
        1983(3): 39-45.
        摘要：<正> 本文在过去研究工作的基础上,通过系统研究及采用正交法进行多方面指标比较,研制出一种新型高效、无公害磷复合变质剂（简称SR—813）,经实验室试验及生产实践证实,无论砂型或金属型铸造,当其他工艺参数不变（加入方法、加入量、温度、冷却速度等）时,采用SR—813处理能获得稳定的变质效果,最突出的优点是耐磨性显著增加。  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 佟天夫
        1983(3): 46-51.
        摘要：<正> 一、引言 涂料是一种复合的胶体-悬浮液,涂料各种性能受粘结剂和粉料物理化学性质的影响,特别是粉料的物理性状是决定涂料粘度、流动性和配比的重要因素,也是影响型壳表面质量和强度的重要因素。实际生产中,往往由于没有掌握好粉料特性与涂料质量的关系,故而使生产工艺难以有效的控制。  
          
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      • 王德福
        1983(3): 52-53.
        摘要：<正> 设计压铸模时,校核压铸机的锁模力是压力铸造的重要问题。本文对四根拉力柱压铸机使用偏心压铸模时,校核机床的锁模力的计算公式提出看法如下: 一、计算胀型力的大小 设压铸模分型面上的合金（包括浇口、铸件、溢流槽）在轴向上投影面积为S（cm2）,容杯中合金的最终比压为Pzb（kg/cm2）,  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 京华
        1983(3): 54-55.
        摘要：<正> 与我国不同,国外熔模精密铸造基本上不用水玻璃作粘结剂,硅溶胶主要用作配制面层涂料,生产中广泛用的粘结剂是硅酸乙酯水解液,特别是硅酸乙酯40。 在熔模精密铸造大量用于工业生产以来的四十年里,尽管粘结剂发生过多种变化,尽管在某些国家和地区,在某一段时期内也采用过其它粘结剂。例如水玻璃粘结剂曾经在苏联盛行过一段时期,在我国水玻璃粘结剂至今还占主导地位。但从世界范围来说,迄今硅酸乙酯水解液始终是最主要的粘结剂。  
          
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      • 张绍兴,朱德云
        1983(3): 56-60.
        摘要：<正> 含锆镁合金铸件在X光透视时,经常在底片上呈现出各种形状的白色亮点或亮区。对这些缺陷,长期没有查清,直接影响生产。国外文献虽作过一些介绍,但不能满足要求。为此我们对缺陷性质及其对拉伸性能的影响进行了研究。  
          
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      • Dan Zabel,赵泽华
        1983(3): 61-62.
        摘要：<正> 设计压铸模最重要的目标之一就是使它达到一次试压成功。因此,模具设计者需要知道模具在机床上安装后的工作条件,即能够预计压射速度、内浇口速度和填充时间,根据本文所介绍的资料,可以非常精确的估计,得到优质压铸件的全部数据。 几年前,尚无决定这些数据的方法,即实际可行的技术还未出现。在这种情况下就使浇注系统定律失去实际意义。尽管存在浇注系统设计原则和决定最佳操作条件的能力,但在压铸模设计时没有方法保证这些条件的实现。长期以来,用科学的方法  
          
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      • 董绍铭
        1983(3): 63.
        摘要：<正> 多年来我厂针对ZL201合金金属型铸造易产生热裂缺陷,采取了一些措施,效果良好。现简述如下: 一、合金熔炼 因ZL201合金铸造性能差,因此在配料上应着眼于增强塑性。在合金液中铁、硅含量过高,易产生裂纹。因此应确定成分如下:Cu5.1％、Mn0.8％、Ti0.3％、Si<0.3％、Fe<0.2％。  
          
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        发布时间：2023-12-18
      • 梅田,高照,张军
        1983(3): 64-66.
        摘要：<正> 铸造行业的能量,绝大多数消耗于熔炼。因此熔炼过程的节能成为一大目标。本文调查了铝合金及铜合金的熔化现状,并就其原理试作分析。 1.熔化所必需的热量 为了阐述节能,必须正确地理解熔化所必需的理论热量（Wth）。这个热量是最小必需能。热效率（E）是用热量（W）除最小必需能而求得的。  
          
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      • 王汇铭
        1983(3): 66.
        摘要：<正> 浇注时,特别是刚开始浇注的瞬间,容易将浮渣冲入型壳。采用挡渣式浇包,效果很好。 其原理是,使浇包中下部的钢水进入浇口流出,而浮渣一直留在钢水表面。 制作方法是:将浇包搪好后取一根φ55mm,长420mm的木棒,对着浇口沿浇口壁安放。用同搪浇包一样的材料在浇包上  
          
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      • 陈锐林,赖锡呜
        1983(3): 67.
        摘要：<正> 用泥模失蜡法铸造铜佛像、铜鼎等大型铸件在我国有悠久的历史。这些文化瑰宝集中体现了我国古代高超的冶铸技艺和灿烂的文化。近代,泥模失蜡法为熔模铸造所取代。为重建广东肇庆鼎湖山白云寺,我厂用现代熔模铸造法重铸释迦牟尼和韦驮铜像,分别于80年12月和81年4月铸成。  
          
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      • 1983(3): 69-72.
        摘要：<正> The British Foundryman（英文） 压铸件的精整——（Tennant R.）,1983,76,Part 2,Ⅹ-Ⅺ 铸型和型芯涂料——1983,76,Part 3,ⅩⅢ-ⅩⅣ 涂料在铸型和型芯上的应用——（Ashby G.）1983,76,Part 3,ⅩⅥ-ⅩⅦ 锌压力铸造的热特性——（Cocks D.L.等）,  
          
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