最新刊期
      2003 年 第 卷 1 期
      • 2003, 0(1): 1-3.
          
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      • 2003, 0(1): 3.
          
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      • 2003, 0(1): 4-6.
          
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      • 2003, 0(1): 6.
          
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      • 陈健美,邓运来,张新明,娄燕雄,刘贵材
        2003(1): 7-9.
        摘要：研究了用旋转造粒法制备Al 8Pb 3Si 2Sn 1Cu合金颗粒的冷却速度与微观组织。结果显示 ,受颗粒直径与冷却介质的影响 ,颗粒表层与中心都可获得大冷却速度 ,颗粒直径小于 4.1mm时 ,合金的非平衡凝固可以克服Pb重力偏析 ,随着颗粒直径的减小 ,合金凝固过程从非平衡过偏晶状态转变为非平衡亚偏晶状态 ,在微观上Pb分布更加均匀。  
        关键词：铝-铅合金;颗粒;冷却速度;微观组织   
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      • 谢壮德,戴杰华,王健农,沈军
        2003(1): 10-12.
        摘要：利用超音速气体雾化法制备了一种高硅铝合金粉末 ,通过扫描电镜和机械振动方法对这种合金粉末的表面形貌和尺寸分布特征进行了系统研究。结果表明 :利用超音速气体雾化法制备的粉末其尺寸分布相对比较均匀 ,主要集中在 40～ 10 0 μm之间 ,而其形貌特征与尺寸大小有关 ,随着尺寸的减小 ,其形貌越来越规整。  
        关键词：快速凝固;超音速气体雾化;铝合金;形貌;尺寸分布   
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      • 陈德民,梁立孚,孙剑飞,沈军
        2003(1): 12-13.
        摘要：通过对水冷铜坩埚电弧熔炼吸注成型工艺制备大块非晶过程中不利因素的分析 ,采用该工艺获得了直径达2 0mm的锆基大块非晶棒材。试验表明 ,采用石墨坩埚熔炼可以进一步提高熔炼过程中温度和成分的均匀性 ,并改善有利于非晶形成的冷却条件。  
        关键词：石墨坩埚;大块非晶合金;非晶形成能力   
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      • 颜长舒,罗维,余琨,吴杰
        2003(1): 14-15.
        摘要：Al4 C3 的生成会影响Gr Al Si复合材料的界面反应。然而研究证明在原料中少量的Al4 C3 存在 ,有利于提高石墨分布的均匀性 ,又不影响该材料的高温抗拉强度等综合性能。Al4 C3 的形成温度以 5 5 0～ 6 0 0℃为宜。Al4 C3 的含量可用X射线定量分析来确定。  
        关键词：Al4C3;SiC;石墨;铝硅合金;复合材料   
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      • 董晟全,周敬恩,严文,梁艳峰,李建平,杨通
        2003(1): 16-18.
        摘要：高强度铸造Al Cu合金具有良好的室温和高温强度 ,但它的热裂倾向性一直是制约其发展的瓶颈。通过对合金的收缩应变和热裂抗力及准固态力学行为进行测试 ,研究了微量合金元素 （Ni,Si ,Ce ,La ,Ti,Zr ,Mn）对AlCu4.5合金准固态力学性能的影响。结果表明 ,Si,Ce ,La ,Ti,Zr合金元素能使AlCu4.5的热裂倾向性降低 ;加入质量分数为 2 %的Si会使合金的再辉现象非常严重 ,导致合金不可能有很高的强度而很快断裂 ;与其他AlCu4.5Si合金相比 ,AlCu4.5Si3合金具有很强的补缩能力 ,断裂应力值最高 ;La的加入能缩小二次枝晶间距 ,明显提高合金的抗热裂性能。  
        关键词：热裂;铸造AlCu4.5合金;准固态;抗热裂性   
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      • 魏晓伟,沈保罗
        2003(1): 19-21.
        摘要：采用自制的试验装置研究了ZA2 7合金在砂型和金属型铸造条件下的压蠕变行为。结果表明 ,合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率随着温度和应力的增高而增大 ,在较低温度时 ,金属型铸造合金第一阶段的蠕变量低于砂型铸造合金的。合金的压蠕变符合经验公式ln（t/s） =C -nln（σ/MPa） +Q/（RT） ,砂型铸造合金的应力指数n和蠕变激活能Q分别为 3.88和 85 .44kJ/mol,而金属型铸造合金的应力指数和蠕变激活能分别为 3.49和 81.0 2kJ/mol。合金的压蠕变由锌的点阵自扩散和位错的攀移控制 ,在整个试验温度和应力范围内 ,砂型铸造合金的压蠕变抗力高于金属型铸造合金的。  
        关键词：ZA27;砂型铸造;金属型铸造;压蠕变   
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      • 欧阳志英,毛协民,唐多光,张金龙,王海江,侯旭
        2003(1): 22-23.
        摘要：研究了加入稀土元素La对P变质Al 18Si合金中Si的形态及尺寸的影响 ,结果表明 :稀土元素La的加入优化了P的变质效果 ,在细化初晶Si的同时变质了共晶Si,并且明显减缓了P变质初晶Si的粗化趋势 ,使变质效果至少可维持 6h以上 ,通过扫描电镜测定了稀土元素La在合金中的分布 ,并分析讨论了稀土元素La对P变质效果影响的机理和作用。  
        关键词：过共晶Al-Si合金;稀土;变质;磷   
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      • 费劲,张卫文,陈维平,李元元
        2003(1): 24-26.
        摘要：采用双流浇注半连续铸造方法制备了 2 0 2 4/30 0 3铝合金梯度材料。研究了节流孔径和内浇包熔体温度两个工艺参数对铸件的成分分布、宏观组织和洛氏硬度的影响。结果表明 ,在保证铸造过程顺利进行的前提下 ,适当增大节流孔径和升高内浇包熔体温度都能增加铸件中内部合金的体积分数。合金的成分、宏观组织和力学性能之间的对应关系说明双流浇注半连续铸造方法制备 2 0 2 4/30 0 3多元铝合金梯度材料是可行的。  
        关键词：2024/3003材料;梯度材料;半连续铸造   
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      • 吴晓光,刘瑞祥,陈立亮,颜建军,王凤林
        2003(1): 27-28.
        摘要：阐述了应用Unigraphics软件进行压铸模设计与制造的具体步骤及其优点 ,并简要概述了UGII软件在压铸模设计与制造中的应用效果。  
        关键词：Unigraphics软件压铸模设计制造   
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      • 田学雷,沈军,孙剑飞,高玉来,王刚,李庆春,李成栋,陈熙琛
        2003(1): 29-31.
        摘要：对大块非晶合金Zr4 1Ti14 Ni10 Cu12 .5Be2 2 .5（摩尔分数 ）的比热容和导热系数进行了测量 ,发现在 15～ 35 0℃范围内 ,其比热容和导热系数随温度的增高而增大 ,二者的变化范围分别为 0 .386～ 0 .485kJ/ （kg·℃ ）和 4.80～ 7.74W/ （m·℃ ）。在深过冷区域的比热容和导热系数分别是 0 .5 9kJ/ （kg·℃ ）和 9.5 5W / （m·℃ ）。在对此合金的比热容和导热的系数测量和分析的基础上 ,利用这些参数对其冷却过程进行了数值模拟 ,并用楔形试样进行了验证。利用数值模拟可以预测Zr4 1Ti14 Ni10 Cu12 .5Be2 2 .5合金在水冷铜模铸造过程中的冷却速度 ,并依此判定是否能够获得非晶态铸件。  
        关键词：大块非晶;热物性;数值模拟   
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      • 王柯,闻星火,熊守美,柳百成
        2003(1): 32-33.
        摘要：低压铸造模具结构比较复杂 ,存在多处冷却系统对模具进行强制冷却。对低压铸造的多种类型的界面根据其换热的特点作了大致分类。针对每种情况 ,考虑了冷却介质和冷却管道的个性参数、建立了相应的计算模型 ,并编制计算程序对实际铸件进行了模拟计算。  
        关键词：低压铸造;温度场模拟;边界条件   
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      • 赵浩峰,苏俊义,卫爱丽,王卫群,G.Groboth
        2003(1): 34-36.
        摘要：介绍了陶瓷材料预制型的浸渗铸造的发展 ,重点从浸渗机理与工艺方法的关系角度讨论了浸渗工艺类型及对复合材料组织性能的影响。  
        关键词：陶瓷材料;预制型;浸渗工艺   
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      • 潘欣,罗继相,潘利波
        2003(1): 37-39.
        摘要：研究了挤压铸造制件和模具的结构特点 ,提出了具体、实用的分类编码系统 ,同时以典型制件及其相应模具为例给出了它们的详细编码 ,并通过计算机予以实现。结果表明 ,该编码系统在实际应用中取得了较满意的效果 ,达到了预期目的 ,可供其他类型模具编码借鉴。  
        关键词：挤压铸造;编码;模具;CAD/CAE   
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      • 朱纯熙,卢晨,邹忠桂,温文鹏,严名山
        2003(1): 40-43.
        摘要：压铸模乳液涂料的润滑机理在于它的润滑剂大部分受热分解而释出气体。在整个压铸过程中 ,在模具型腔和金属间形成持久而又适度的气隙。润滑层由释放出的气体和残留的润滑剂所构成。所以润滑剂的发气特性和高温摩擦因数是控制乳液涂料的关键性能。在压铸过程开始时高温摩擦因数起主导作用 ,接着气体润滑的作用控制着整个过程。对于大型铝合金和镁合金铸件来说 ,必须在配方中加入高耐热性的成分 ,在整个压铸过程中才能够持久而且稳定地释放出气体。  
        关键词：压铸模;涂料;乳液;气体润滑   
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      • 唐多光,张金龙,徐张翼,沈友良,程黔国
        2003(1): 43-45.
        摘要：论述了以低速、大流量、平稳充填铸型并在瞬间及时增压是挤压铸造的基本原理。分析了实际铸造比压偏小以及不能瞬间及时增压是造成摩托车车轮挤压铸件表面起泡和冷隔的主要原因。为防止挤压铸造铸件缩裂、缩孔产生和提高铸造比压 ,推荐一种合理料缸 （压室 ）设计。  
        关键词：挤压铸造;增压;表面气泡;冷隔;缩裂纹   
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      • 黄勇,孙宝纯
        2003(1): 46-48.
        摘要：在ZL10 2铝合金的基础上 ,分别加入质量分数为 0 .5 %～ 1.5 %的Cu ,0 .4%～ 0 .7%的Mg ,0 .1%～ 0 .3%的Pb ,0 .1%～ 0 .3%的Bi,研制出一种易机械加工压铸铝合金。该合金组织中出现了CuAl2 和Mg2 Si强化合金相 ,铝合金的共晶硅呈团状或粒状。对研制的易机械加工压铸铝合金和常用的共晶型铝硅合金ZL10 2进行了性能测试 ,结果表明 ,易机械加工压铸铝合金抗拉强度比ZL10 2提高了 14 .17%,机械加工性能明显高于ZL10 2 ,是一种既能满足压铸工艺要求 ,又具有良好机械加工性能的合金。  
        关键词：机械加工;压铸;铝合金   
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      • 董涛,于秀娟
        2003(1): 48-49.
        摘要：根据铸铝风扇中心对称的结构特点 ,在浇注系统方面 ,采用从回转中心引入的方案 ,同时考虑了排气的方向与液流充型的方向一致 ,并在冷铁的设计与放置方面考虑到对排气及补缩的影响 ,对铸造工艺作了改进。  
        关键词：风扇;ZL101;气孔;夹渣;缩凹;浇注系统   
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      • 杨晶,侯击波,唐海平,于克海
        2003(1): 50-51.
        摘要：应用Origin软件进行实验数据处理并结合数学分析方法 ,建立了电磁泵工作流量Q与电磁泵静压头Δp、铝液流出高度f（H）及坩埚内铝液面下降高度g（h）之间的关系式Q =[aΔP +f（H）g（h） /Q0 ]。应用电磁泵流量计算公式计算的结果与试验测定结果比较 ,相对误差小于 7%。  
        关键词：铝合金;电磁泵低压铸造;流量计算   
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      • 2003, 0(1): 52.
          
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      • 陈冰
        2003(1): 53-56.
        摘要：客观地叙述了我国精铸件尺寸精度的现状以及与有关标准、国外水平的差距。较全面地阐述了影响熔模铸件尺寸稳定性的各种因素和铸件收缩率准确赋值的关键环节 ,并强调指出建立合理的尺寸测量系统的重要性。  
        关键词：熔模铸件;尺寸稳定性;尺寸精度;收缩率   
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      • 李海树
        2003(1): 57-58.
        摘要：通过对熔模铸造制模、制壳工艺的分析 ,应用复合工艺技术代替传统工艺 ,铸件表面粗糙度达到Ra 6 .3～ 3.2 ,尺寸精度达到CT6～CT5 ;目前已开发 6 0余种汽车精铸件应用复合工艺生产 ,全部取消机械加工 ,每年为东风汽车公司节约制造成本 2 0 0余万元。工艺改进包括调整石蜡 硬脂酸模料的成分、提高压蜡压力、采用硅溶胶 水玻璃复合型壳工艺等。  
        关键词：精密铸造;复合型壳;耐火材料;粘结剂   
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      • 樊自田,吴志超,黄乃瑜,叶升平,董选普
        2003(1): 59-60.
        摘要：通过对“特殊横壁”铸件的试验测试发现 ,长条对称型消失模铸件 ,如采用不同的浇注方案 ,其铸件的收缩率相差较大。采用水平卧式浇注 ,铸件对称的两边收缩率基本相同 ;而采用垂直立式浇注 ,铸件对称的上下收缩率相差较大。分析了长条对称型消失模铸件收缩不均性的原因 ,对此类铸件的工艺设计原则及浇注方案的确定进行了初步探讨。  
        关键词：消失模铸造;长条对称型零件;收缩不均匀性   
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      • 张元好
        2003(1): 61-63.
        摘要：试验测得消失模铸造空心凸轮轴充型过程的温度场 ,对其热量分布进行了计算。计算结果表明 ,金属液充型过程中热量主要损失于使砂型和钢管加热 ,采用薄壁钢管、提高浇注温度可以解决空心凸轮轴浇不足缺陷 ,与试验验证结果一致。  
        关键词：消失模铸造;空心凸轮轴;充型过程   
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